对于DC/DC电源来说，顾名思义，其上一级输入一定也是一个直流电压。对于理想情况来说，对于一个DC/DC来说，其输入的电压值稳定可靠，永远保持在一个稳定的状态，无论后面的电流怎么变化，其电压都恒定在设置的电压。后一级的电流变化如同一个干扰项，干扰前一级的电压稳定度，两者如同掰手腕，看谁力气大。理论上，这个Vin的电压就是12V，永远都是12V，不管后面电流咋变，反正能绝对的把Vin的电压控制在12V，无论后一级电流如何变化都不会改变。很多理想电源供电的场景，是不需要滤波电容了。这一点，实际电路肯定做不到，所以需要输入滤波电容来提供瞬态的电流需求。
实际场景中，从上一级直流电源到下一级DC/DC电源之间有PCB走线或者线缆走线。实际应用中，输入电源可能距离很远，有了很长的走线，走线越长，电感就越大。由于这个电感的存在，即使上一级电源是理想电源，由于电感电流不能突变，需要一个储能器件来辅助提供瞬间变化的电流。此时我们就需要一个电容接到电源输入的地方。
如果两级电源足够的近，这个电感不是就足够的小，小到可以忽略，是不是可以不需要这个电容？答案是否定的，因为：第一，没有所谓的理想电源，上一级电源也是依赖电容实现稳压；第二，实际场景中，两级电源之间不可能足够短，很可能有很长的PCB走线或者有线缆。
那么我们应该选择多大容量的电容作为输入电容呢？
和Buck电路一样，需要对Boost变换电路的输入电容的容值进行选择。这个电容的容值如果选大了，或者用多了，是浪费；电容选小了，或者用少了，会导致两种后果：
①电容值不够，导致输入电源的电压跌落；
② 输入电容能够承载的有效电流不能够满足额定要求，导致电容过热引起失效。
输入电容随Boost电源不断开关进行充电和放电：当开关打开时，电流突然增大，输入电容辅助提供电流，此时输入电容处于放电状态；当开关关闭时，电流突然减小为0，则输入电容处于充电状态。
根据基尔霍夫定律，所有进入某节点的电流的总和等于所有离开这节点的电流的总和。我们来分析“电源输入节点”的电流。节点的电流有3个，一个是来自电源输入的，由于我们把Vin看成理想电源以及线路的电感的存在，它可以近似看作是恒定的电流源Iin，一个是流向输入电容Cin的电流Icin，另外一个节点是电感L电流IL。
根据基尔霍夫电流定律，节点电流和为0，并且电源输入的电流恒定，那么当电感电流的变化量必然等于电容电流的变化量，因为最终三个电流的总和为0。
电感上电流我们分析过，是一个锯齿状。那么输入电容的电流变化就是功率电感的电流变化的反向波形。
电容电流大于0时，电容在充电，电容电流小于0时，电容在放电。输入电容上的电流变化的幅度与电感上纹波电流幅度相同，都是ΔIL。
电容电流波形在整个开关周期内的平均值为0，充电和放电在一个周期中各占1/2，在图中充电部分面积和放电部分面积相等，那么在充电或放电的电荷量Q=I*t，从图中可以看出，在一个周期内电容电流变化量是ΔIL，那在电容在充电1/2T周期中电流的变化量是1/2ΔIL。
这个过程中电容储存的电荷量就会发生变化，也是一个动态的电压。充放电的过程中就有电流的流过，而实际的电容不可能是理想的，有相应的等效模型。从电容的等效模型中看，存在等效串联电阻和电感(在实际模型中ESR比较大起到主要作用，我们忽略等效电感)，电流流过等效串阻会产生一个电压Vesr。一个是电容放电或者是充电，存储的电荷量发生了变化，这个变化会导致电压变化，可以用公式Q=CVq来表示，Vq即是电压的变化。
此时我们可以计算电容与输入电压纹波的关系。通过电源对输入纹波的要求，来确定我们需要选定的电容的容值。
充电时间：1/2T
充电最大电流：1/2ΔIL
充电电荷量为电流的时间积分，Q=充电三角形面积，如图所示。
我们可以计算在电容上充放电，电容上电量Q的变化，导致的电压的变化量。
电容有等效串联电阻ESR，电容充放电时有电流流过，电流流过ESR会产生压降，这个压降用Vesr表示。输入电容上的ESR也会随着电流变化，影响输入电压的变化。这个计算比较简单，就是电阻的欧姆定律。
从表达式可以发现纹波电流的大小与电感量、开关频率、输入电容值等相关，在选择的过程中要综合实际使用情况，对于大电流场景，我们会同时使用陶瓷电容和电解电容。以往的设计，我们一般认为：陶瓷电容ESR小，容量小，电解电容ESR大，容量大，一般情况会在电源输入端并电解电容和陶瓷电容。现在随着陶瓷电容的工艺越来越进步，相同封装的耐压值和容值都可以做得比较大。所以很多场景下只使用陶瓷电容作为输入电容的选择。铝电解电容有寿命和可靠性的问题，相对来说用得越来越少。
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